Renfort fibreux : fibres de carbone
Dans la famille des fibres inorganiques et minรฉrales (carbone, verre, basalte), les fibres de carbone sont largement utilisรฉes en tant que renforts dans des composites pour divers domaines tels que lโautomobile, lโaรฉronautique, lโaรฉrospatial, le nautique. Leurs excellentes caractรฉristiques mรฉcaniques et leur faible masse volumique sont des propriรฉtรฉs avantageuses [9,10]. La rรฉsistance et la rigiditรฉ des fibres de carbone varient largement . Selon les besoins applicatifs, il existe des fibres de carbone ร haut module (HM) et/ou ร haute rรฉsistance (HR). Les propriรฉtรฉs des fibres de carbone peuvent notamment รชtre pilotรฉes par le contrรดle de la tempรฉrature du traitement thermique de carbonisation nรฉcessaire ร leur production [11].
Concernant le comportement ร lโimpact des fibres de carbone, Heimbs et al. [13] ont effectuรฉ une รฉtude comparative de la rรฉponse ร des impacts ร basse vitesse et ร haute vitesse de trois composites avec respectivement des renforts de verre (S-2 ยฎ), de carbone (Tenax HTAยฎ) et de type UHMWPE (Ultra-High-Molecular-Weight polyethylene – Dyneemaยฎ), avec une mรชme rรฉsine รฉpoxy (RTM6). Les composites ร fibre de carbone, bien que ces derniรจres prรฉsentent les meilleures propriรฉtรฉs mรฉcaniques en quasi-statique, dรฉmontrent les plus faibles propriรฉtรฉs en dynamique rapide et la moins bonne tenue ร lโimpact. Les composites ร base de fibres de verre prรฉsentent la meilleure tenue aux impacts basse vitesse. Pour les impacts balistiques, les composites ร base de fibres aramide ont une bien meilleure tenue ร lโimpact.
Des travaux de recherche concernant lโinfluence de la nature des fibres sur le comportement ร lโimpact de composites ร matrice organique ont รฉtรฉ rรฉalisรฉs ร lโICA. Aprรจs avoir รฉtudiรฉ lโinfluence de lโarchitecture des renforts, De Almeida et al. [14] ont fait une รฉtude comparative de la rรฉponse ร lโimpact de 5 composites avec diffรฉrentes familles de renforts : inorganique, minรฉrale et organique. Aprรจs lโobservation post-impact par microscopie, les auteurs observent que la zone dโendommagement des composites ร renforts de verre et de basalte est plus localisรฉe que celle du composite renforcรฉ par les fibres de carbone. Moins la propagation des ondes de vibration lors de lโimpact est localisรฉe, plus lโendommagement est sรฉvรจre. Cependant, les composites ร fibres de carbone possรจdent une performance limitรฉe par rapport aux autres composites basรฉs sur des fibres minรฉrales et sur des fibres organiques. Lโรฉlongation ร la rupture des composites ร fibres de carbone est beaucoup plus faible par rapport aux composites utilisant les autres fibres. Cette dรฉformation limitรฉe peut expliquer une plus faible performance des composites ร fibres de carbone ร lโimpact .
Plusieurs travaux de recherche ont comparรฉ les caractรฉristiques ร lโimpact des fibres de carbone avec dโautres types de fibres [13โ15]. Le comportement ร lโimpact des composites ร fibres de carbone est gรฉnรฉralement plus faible. Afin dโamรฉliorer le comportement ร lโimpact des renforts, des renforts hybrides ont รฉtรฉ proposรฉs pour profiter des points forts de chaque type de fibres. Concernant les composites ร renfort carbone-verre, lโidรฉe de lโhybridation est que le nouveau composite possรจde une rรฉsistance et une rigiditรฉ รฉlevรฉes liรฉes aux fibres de carbone et une haute capacitรฉ de dรฉformation liรฉe aux fibres de verre. Dans le cas des renforts hybrides carbone-kevlar, les composites ร fibres de kevlar possรจdent une rรฉsistance en cisaillement et en flexion rรฉsiduelle post-impact importantes tandis que leurs caractรฉristiques en statique sont gรฉnรฉralement faibles. La prรฉsence des fibres de carbone dans l’hybridation carbone-kevlar permet donc d’augmenter les propriรฉtรฉs mรฉcaniques statiques du composite [16].
Naik et al. [17] ont รฉtudiรฉ le comportement ร lโimpact au poids tombant et la compression aprรจs impact de composites hybrides carbone-verre. Les stratifiรฉs hybrides avec la peau contenant des fibres de carbone ร lโextรฉrieur montrent la meilleure rรฉponse ร lโimpact : lโaire de dรฉlaminage est diminuรฉe, la longueur des fissures est faible, le dรฉplacement transverse est moins รฉlevรฉ, la durรฉe de lโimpact projectile โ cible est prolongรฉe. Bien que le composite tout carbone ait la plus forte rรฉsistance en compression aprรจs lโimpact, ce composite subit la plus forte diminution de rรฉsistance entre les compressions prรฉ et post-impact. Les composites hybrides avec les fibres de carbone ร lโextรฉrieur, ayant une zone dโendommagement plus rรฉduite, prรฉsentent le meilleur ratio de rรฉsistance entre les compressions prรฉ et post impact et sont donc donnรฉs comme ayant la meilleure tolรฉrance ร lโimpact. Zhang et al. [18] ont rรฉcemment รฉtudiรฉ l’influence du drapage des renforts. Les auteurs ont observรฉ que la rรฉsistance en traction du composite est indรฉpendante du mode de drapage. Cependant, le drapage influence significativement les propriรฉtรฉs mรฉcaniques en compression et en flexion du stratifiรฉ. La capacitรฉ de flexion รฉlevรฉe lors du contact projectile-cible et la haute capacitรฉ de compression aprรจs impact entraรฎnent une diminution du niveau d’endommagement du composite. Selon Bouwmeester et al. [19], lโajout des fibres UHMWPE de Dyneemaยฎ permet une baisse de la densitรฉ du composite et une amรฉlioration de la rรฉsistance ร lโimpact, mais se traduit aussi par une diminution de la rรฉsistance interlaminaire et des propriรฉtรฉs en traction, compression et flexion du composite. Reddy et al. [20] ont รฉgalement comparรฉ les propriรฉtรฉs de composites hybrides carbone โ verre lors dโimpacts balistiques avec un fusil AK-47.
Il apparaรฎt que chaque renfort fibreux possรจde ses propres points forts et points faibles concernant la rรฉponse ร lโimpact. Les fibres de carbone ont รฉtรฉ choisies comme les renforts fibreux dans le cadre du projet ATIHS pour plusieurs raisons : leur faible densitรฉ ; leur bonne dissipation thermique qui est recherchรฉe dans les applications aรฉrospatiales ; leur inertie chimique dans les composites de fibres de carbone ; leurs propriรฉtรฉs mรฉcaniques รฉlevรฉes, etc. Plus prรฉcisรฉment, les fibres de carbone M55J ont รฉtรฉ choisies pour leur rigiditรฉ รฉlevรฉe et leur bonne rรฉsistance , qui rรฉpondent aux exigences dโapplications spatiales dans les satellites [21]. En vue de faciliter le transfert des VACNTs sur les plis de prรฉ-imprรฉgnรฉs, des plis unidirectionnels avec renforts M55J ont รฉtรฉ retenus, notamment pour avoir un faible embuvage. Les fibres M55J sont donc considรฉrรฉes dans lโensemble du travail de thรจse.
Matrice organique thermodurcissable : rรฉsine รฉpoxy
La rรฉsine รฉpoxy est un polymรจre thermodurcissable. Elle est constituรฉe de deux composants : un catalyseur de base รฉpoxyde et un durcisseur contenant des groupes amines (-NH2 ou โNH). Lors de la rรฉticulation, chaque atome dโhydrogรจne du groupe amine ouvre lโanneau รฉpoxyde et forme une chaรฎne polymรฉrique . La tempรฉrature de transition vitreuse, notรฉe ??, augmente avec le taux de rรฉticulation. Grรขce ร sa structure polymรฉrique 3D et ร une tempรฉrature de changement de phase รฉlevรฉe, lโรฉpoxy obtient de bonnes propriรฉtรฉs mรฉcaniques et thermiques .
Les avantages et les inconvรฉnients de la rรฉsine thermodurcissable รฉpoxy. Comparรฉes ร des rรฉsines thermoplastiques, les rรฉsines รฉpoxy sont plus fragiles ร lโimpact en raison de leur sensibilitรฉ ร la fissuration. Selon Vieille et al. [24], la rรฉponse ร lโimpact des composites ร matrice thermodurcissable possรจde certains points faibles :
โข Pour une mรชme รฉnergie dโimpact, lโaire de dรฉlaminage due ร lโimpact est plus รฉlevรฉe comparรฉe aux composites ร matrice thermoplastique ;
โข Pour une รฉnergie dโimpact de 25J, la structure renforcรฉe par lโรฉpoxy est perforรฉe tandis que le dรฉplacement maximal de la structure en composite thermoplastique est aux alentours de 11,4mm ;
โข Pour le mรชme niveau dโรฉnergie dโimpact, le rapport รฉnergie dissipรฉe / รฉnergie dโimpact du composite ร matrice รฉpoxy est plus รฉlevรฉ que le rapport obtenu dans le cas du composite ร matrice thermoplastique. Le risque de perforation de la structure sโaccroรฎt avec lโรฉlรฉvation de ce rapport.
De plus, une fragilitรฉ รฉlevรฉe de cette famille de rรฉsines est aussi la cause du comportement pseudoplastique du composite. Lors de lโimpact, lโouverture des fissures intralaminaires et interlaminaires se dรฉclenche. En parallรจle, des dรฉbris dโรฉpoxy se forment puis bloquent la fermeture des fissures aprรจs lโimpact, ce qui est dรฉfavorable ร la rรฉsistance au choc du composite .
Afin dโamรฉliorer la tenue ร lโimpact des composites ร matrice รฉpoxy, les propositions sont les suivantes :
โข Choix de rรฉsine : lors de lโimpact, le premier endommagement dans la matrice vient de lโamorรงage et de la propagation des fissures. Plusieurs facteurs intrinsรจques influencent des propriรฉtรฉs mรฉcaniques de la rรฉsine tels que la tempรฉrature de transition vitreuse (Tg), la viscositรฉ (influenรงant le niveau dโimprรฉgnation de la rรฉsine dans les fibres, formation des fissures dans lesquelles se logent les dรฉbris), la capacitรฉ dโabsorption dโeau (diminution de la rigiditรฉ et la rรฉsistance des composites ร long terme), la tรฉnacitรฉ, lโadhรฉrence rรฉsine-fibre, etc.
โข Introduction de charges dans la rรฉsine : lโintรฉrรชt dโintroduire des particules au sein de la rรฉsine est dโaugmenter la tรฉnacitรฉ de la matrice. Ces charges peuvent รชtre des copolymรจres de type โNanostrengthโ [26], des nanotubes de carbone alรฉatoirement orientรฉs, des nodules thermoplastiques, des nanoparticules de TiO2, etc. Domun et al. [27] ont rรฉsumรฉ dans une cartographie la relation entre le rapport (rigiditรฉ des composites chargรฉs / rigiditรฉ des composites de rรฉfรฉrence) et le taux de charge de certaines particules. Selon les auteurs, la tรฉnacitรฉ peut augmenter de plus de 200%.
โข Mรฉlange de la rรฉsine avec dโautres rรฉsines : comme abordรฉ prรฉcรฉdemment, la rรฉsine รฉpoxy peut รชtre mรฉlangรฉe avec dโautres polymรจres tels que la rรฉsine cyanate ester [28] ou les polymรจres thermoplastiques [29]. Lโobjectif du mรฉlange est de bรฉnรฉficier des avantages de chaque rรฉsine et dโobtenir le rรฉseau multi-rรฉticulรฉ le plus performant.
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Table des matiรจres
Introduction
1. Chapitre 1 : รtude bibliographique
1.1. Matรฉriaux constituants des composites hybrides nano-structurรฉs
1.2. Procรฉdรฉ de mise en ลuvre des composites nano-structurรฉs
1.3. Comportements mรฉcaniques des composites nano-renforcรฉs
1.4. Conclusion
2. Chapitre 2 : รtude de faisabilitรฉ du procรฉdรฉ de transfert de VACNTs sur prรฉ-imprรฉgnรฉ
2.1. Objectifs
2.2. Matรฉriaux constituants du composite hybride nano-structurรฉ
2.3. Mรฉthodes et moyens dโessais
2.4. Rรฉsultats de transfert de VACNTs ร la surface du prรฉ-imprรฉgnรฉ
2.5. Conclusion
3. Chapitre 3 : Dรฉveloppement du procรฉdรฉ de fabrication de composites stratifiรฉs ร matrice organique avec tapis de nanotubes verticalement alignรฉs
3.1. Objectifs du nouveau procรฉdรฉ de fabrication
3.2. Matรฉriaux constituants utilisรฉs
3.3. Imprรฉgnation de la rรฉsine dans les tapis de VACNTs par mise sous vide, ร tempรฉrature contrรดlรฉe, en รฉtuve
3.4. Sรฉparation du substrat de croissance sur plaque rรฉfrigรฉrรฉe
3.5. Rรฉsultats de transfert par le nouveau procรฉdรฉ
3.6. Drapage et consolidation des matรฉriaux composites stratifiรฉs avec tapis de VACNTs
3.7. Changement dโรฉchelle du procรฉdรฉ de transfert des tapis de VACNTs ร la surface du prรฉ-imprรฉgnรฉ
3.8. Conclusion
4. Chapitre 4 : Effet de lโintroduction de VACNTs sur les propriรฉtรฉs mรฉcaniques du composite stratifiรฉ
4.1. Introduction
4.2. รtudes de dรฉlaminage en mode I โ Essais DCB
4.3. รtudes de dรฉlaminage en mode II โ Essais ENF
4.4. รtudes de rรฉsistance en cisaillement hors plan โ Essais SBS
4.5. Conclusions
5. Conclusion gรฉnรฉrale
5.1. Conclusion gรฉnรฉrale
5.2. Perspectives
6. Annexes
6.1. Annexe 1 – Hygiรจne et sรฉcuritรฉ : Salle dรฉdiรฉe aux manipulations des nano-matรฉriaux
6.2. Annexe 2 โ Procรฉdรฉ de consolidation des composites en autoclave
6.3. Annexe 3 โ Nomenclatures des recettes de croissance des VACNTs utilisรฉes
6.4. Annexe 4 – รtudes de cisaillement dans le plan โ Essais de traction sur รฉprouvettes (45ยฐ,-45ยฐ)4s
6.5. Annexe 5 – รtudes du comportement en compression
7. Bibliographie