Procรฉdรฉs de fabrication des conducteurs MgB2
Pour rรฉaliser des bobines supraconductrices en MgB2 autre que des dรฉmonstrateurs, il est important dโรชtre capable de produire des conducteurs longs de plusieurs centaines de mรจtres et dont la densitรฉ de courant soit la plus รฉlevรฉe et homogรจne possible sur lโensemble du conducteur. De ce point de vue, les conducteurs ร base MgB2 profitent des dรฉveloppements qui ont รฉtรฉ rรฉalisรฉs dans le passรฉ pour les supraconducteurs ร haute tempรฉrature critique (HTc) et basse tempรฉrature critique (BTC) et qui ont permis dโidentifier trois grandes familles de procรฉdรฉsย envisageables pour produire des conducteurs MgB2. Le premier moyen est de procรฉder par diffusion de magnรฉsium dans des fils de bore. Cette technique a lโavantage de produire des fils de MgB2 avec une densitรฉ de courant รฉlevรฉe pour des รฉchantillons de petite taille. Cependant, cette technique doit encore faire ces preuves, notamment en ce qui concerne lโhomogรฉnรฉitรฉ des performances, pour des conducteurs de grande longueur. Une deuxiรจme faรงon de rรฉaliser des cรขbles serait dโutiliser des dรฉpรดts par couche mince comme pour les conducteurs YBaCuO. Cette technique ร lโavantage de crรฉer des conducteurs dont les performances sont excellentes et sans commune mesure avec ce que lโon peut obtenir via les autres procรฉdรฉs de fabrication mais le coรปt dโun tel conducteur est prohibitif. Cโest pour cette raison que les industriels qui produisent et vendent des conducteurs MgB2, utilisent le procรฉdรฉ de fabrication PIT (Powder In Tube) qui consiste ร introduire soit de la poudre de magnรฉsium et de bore dans un tube de mรฉtal, procรฉdรฉ dit in-situ, soit directement de la poudre de MgB2 dans le tube, procรฉdรฉ dit ex-situ. Ensuite, quel que soit le procรฉdรฉ choisi, on passe le tube dans une filiรจre qui va le dรฉformer pour le mettre ร la forme et aux dimensions voulues. Puis on applique un traitement thermique aux conducteurs formรฉs soit pour faire rรฉagir le magnรฉsium avec le bore, entre 650ยฐC et 800ยฐC [3]pour le procรฉdรฉ in-situ, soit pour โโrรฉgรฉnรฉrerโโ le MgB2, procรฉdรฉ ex-situ, โ900ยฐC.
Actuellement, deux sociรฉtรฉs peuvent fournir industriellement des conducteurs MgB2: HyperTech Research, Inc., dรฉnommรฉe plus simplement Hypertech, basรฉe aux Etats-Unis et Columbus Superconductors SpA [8], dรฉnommรฉe Columbus, basรฉe en Italie. Les conducteurs proposรฉs par ces deux entreprises sont de natures trรจs diffรฉrentes en ce qui concerne les matรฉriaux, les architectures et leur mise en ลuvre. En effet, les conducteurs dโHyperTech sont essentiellement W & R avec un procรฉdรฉ in-situ, et ceux de Columbus exclusivement R & W avec un procรฉdรฉ ex-situ.
Notre objectif รฉtant de rรฉaliser des maquettes et in fine des aimants MgB2, il est nรฉcessaire de disposer de longueur unitaire dโau minimum 100 m, ce qui est une quantitรฉ dรฉjร prรฉindustrielle. De plus, le champ magnรฉtique actuellement envisagรฉ pour le MgB2, de lโordre de 3 ร 4 T ร 10 K, le place, comme nous le verrons au ยง I.3.1 en concurrence directe avec le NbTi sur lโapplication industrielle principale de la supraconductivitรฉ, ร savoir lโimagerie par rรฉsonnance magnรฉtique (IRM) ร 1,5 T et 3 T. Le MgB2 pourrait รฉgalement รชtre en concurrence avec des technologies conventionnelles pour plusieurs applications comme le transport de courant, les moteurs/gรฉnรฉratrices. Cette tempรฉrature de traitement thermique est incompatible avec lโutilisation dโune isolation รฉlectrique classique en polymรจre qui doit alors รชtre remplacรฉe par une isolation cรฉramique ou en verre. Ces isolations sont nรฉanmoins difficiles dโutilisation car elles sont fragiles et se dรฉgradent facilement [9, 10]. De plus, pour rรฉaliser le traitement thermique, il est gรฉnรฉralement nรฉcessaire de disposer dโun four spรฉcifique capable de chauffer uniformรฉment lโensemble du bobinage. Enfin, en raison de la tempรฉrature รฉlevรฉe du traitement thermique, il est impรฉratif de mener des รฉtudes poussรฉes sur la dilatation thermique de lโoutillage, ce qui est long et compliquรฉ. Tous ces รฉlรฉments tendent ร rendre les conducteurs W & R plus onรฉreux ร utiliser que les conducteurs R & W. La problรฉmatique de coรปt รฉtant importante dans le cas dโapplications industrielles (en particulier celle oรน les supraconducteurs sont dรฉjร utilisรฉs), nous avons donc fait le choix dโutiliser exclusivement des conducteurs R & W, moins complexe ร mettre en ลuvre, fournis par Columbus, avec qui nous avons dรฉsormais un accord de fourniture. Ainsi, les bobinages sont relativement rapides ร fabriquer et ils sont compatibles avec une isolation รฉlectrique polymรจre.
Sensibilitรฉ ร la dรฉformation du MgB2
Le MgB2 sโavรจre รชtre un supraconducteur sensible ร la dรฉformation une fois sa phase supraconductrice formรฉe par le traitement thermique. Le niveau de la dรฉformation, dite critique, que peut accepter un conducteur MgB2 avant de perdre son caractรจre supraconducteur, dรฉpend de son architecture (nombre de filaments, matรฉriaux utilisรฉsโฆ).
La dรฉformation critique des conducteurs MgB2 va classiquement de 0,3% ร 0,9% [11-13] de dรฉformation ce qui permet dโenvisager le bobinage de conducteurs MgB2 dรฉjร rรฉagis, dit R & W. Cโest particuliรจrement le cas de ceux de Columbus qui prรฉsentent une dรฉformation critique intรฉressante, ร 0,6%, cf. Figure I-3a. Il est รฉgalement important de souligner que les tests de mesures du courant critique, en fonction de la dรฉformation, ont lieu en grande majoritรฉ en traction et รฉtudient relativement peu la compression, ร part pour quelques publications comme celles de la Figure I-3a. A ma connaissance, il nโy a pas de publication qui ait montrรฉ la prรฉsence dโune dรฉformation critique du conducteur en compression.
A ma connaissance, toutes les mesures de courant critique en fonction de la dรฉformation, effectuรฉes sur les conducteurs MgB2, sont rรฉalisรฉes en traction (ou compression) pure. Ainsi nous ne disposons pas dโinformations sur une รฉventuelle dรฉpendance de la dรฉformation critique en fonction de la direction de sollicitation transverse ou multiaxiale. Dans ces conditions, le seuil de dรฉformation sera considรฉrรฉ comme identique quelle que soit la direction de sollicitation. Cette sensibilitรฉ ร la dรฉformation a un impact direct sur le design des aimants supraconducteurs MgB2 car cela suppose dโavoir une bonne maรฎtrise de la dรฉformation appliquรฉe sur le conducteur. Cโest particuliรจrement le cas pour les aimants MgB2 R & W qui utilisent des conducteurs rรฉagis, ce qui demande, en plus des paramรจtres habituels (mise en froid et forces de Laplace), de prendre en compte lโinfluence du bobinage et notamment des rayons de courbures que lโon impose au conducteur.
Aimant supraconducteur en MgB2
IRM/RMNย
LโIRM et la RMN (pour Rรฉsonance Magnรฉtique Nuclรฉaire) sont quasiment les seules applications commerciales de la supraconductivitรฉ, et cโest naturellement vers ce domaine que les premiรจres rรฉalisations en MgB2 ont eu lieu. Ce domaine demeure, encore aujourdโhui, le principal sujet de recherche. En effet, les systรจmes IRM actuellement commercialisรฉs sont rรฉalisรฉs en NbTi et sont refroidis par hรฉlium liquide ร 4,2K pour un champ magnรฉtique allant de 0,5 T ร 3 T, gamme de champ oรน le MgB2 pourrait remplacer rapidement le NbTi, ce qui permettrait de retirer lโhรฉlium liquide. La suppression de lโhรฉlium liquide et le refroidissement par conduction permettent de supprimer lโenceinte hรฉlium. Cette enceinte est soumise ร une pression plus ou moins importante en cas de vaporisation de lโhรฉlium liquide suite ร une transition rรฉsistive. Ainsi elle est sujette ร lโapplication des rรจglementations sur les enceintes ร pression. Sa suppression est donc une simplification importante pour la conception de lโIRM. De plus, lโIRM รฉtant accessible pour le public, la suppression de lโhรฉlium permet de sโaffranchir des amรฉnagements de sรฉcuritรฉ liรฉs ร la prรฉsence de fluides cryogรฉniques. Enfin, comme รฉvoquรฉ dans lโintroduction, la rarรฉfaction et le coรปt de lโhรฉlium liquide encourage fortement la recherche de solutions alternatives ร son utilisation.
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Table des matiรจres
INTRODUCTION GENERALE
I. CHAPITRE Nยฐ1 : ETAT DE LโART SUR LES AIMANTS SUPRACONDUCTEUR MGB2
I.1 Procรฉdรฉs de fabrication des conducteurs MgB2
I.2 Sensibilitรฉ ร la dรฉformation du MgB2
I.3 Aimant supraconducteur en MgB2
I.3.1 IRM/RMN
I.3.2 Chauffage par induction
I.3.3 Limiteur de courant
I.3.4 Moteurs et transformateurs
I.3.5 Domaines dโapplication envisageables
I.4 Conclusion sur lโรฉtat de lโart des aimants MgB2
II. CHAPITRE Nยฐ2 : INSERT FROID A TEMPERATURE VARIABLE REFROIDI PAR CONDUCTION
II.1 Pourquoi une nouvelle station dโessais?
II.1.1 Stations dโessais de mesure de courant critique existantes dans le service
II.1.2 Premiรจre mesure de courant critique sur Cรฉtacรฉ
II.1.3 Solutions alternatives
II.2 Dรฉfinition des besoins de la nouvelle station dโessais
II.2.1 Dรฉtermination du rayon de bobinage pour les tests de courant critique
II.2.2 Prise en compte de la dรฉpendance du courant critique ร la dรฉformation ?
II.2.3 Dรฉtermination de lโaimant de champ de fond
II.2.4 Choix du mode de refroidissement
II.2.4.1 Pulse-tube ou cryogรฉnรฉrateur
II.2.4.2 Cryogรฉnรฉrateur bi-รฉtagรฉ
II.2.5 Quel courant ?
II.2.6 Prรฉsรฉlection du cryogรฉnรฉrateur
II.3 Conception de lโinsert froid
II.3.1 Description gรฉnรฉrale de lโinsert froid
II.3.2 Historique du dรฉveloppement de lโinsert froid
II.3.2.1 Premiรจre version
II.3.2.2 Deuxiรจme version
II.3.3 Conception thermique hors liaisons fort courant
II.3.3.1 Conduction
II.3.3.1.1 Les supports
II.3.3.1.2 Fils dโinstrumentation
II.3.3.2 Rayonnement
II.3.3.3 Convection
II.3.3.4 Conclusion sur les pertes thermiques non liรฉes au courant
II.3.4 Conception thermique liaisons fort courant
Liaison 300 K au 1er II.3.4.1 รฉtage
II.3.4.1.1 Amenรฉe de courant mรฉtallique
II.3.4.1.2 Choix du matรฉriau pour la partie mรฉtallique
Liaison 1er รฉtage au 2รจme II.3.4.2 รฉtage
II.3.4.2.1 Amenรฉes de courant supraconductrices
II.3.4.2.2 Choix de lโamenรฉe de courant supraconductrice
II.3.4.3 Dรฉtermination du courant de lโinsert froid
II.3.4.4 Conclusion sur les amenรฉes de courant
II.3.5 Design thermique de la partie basse
II.3.6 Principe de dimensionnement du drain thermique
II.3.6.1.1 Refroidissement du mandrin de mesure de courant critique
II.3.6.1.2 Tempรฉrature finale du mandrin
II.3.6.2 Optimisation du temps de refroidissement
II.3.7 Conclusion sur le design thermique de lโinsert froid
II.4 Construction et test de la premiรจre version de lโinsert froid
II.4.1 Test des amenรฉes de courant (partie haute de lโinsert)
II.4.1.1 Construction des amenรฉes de courant
II.4.1.1.1 Thermalisation des amenรฉes de courant
II.4.1.1.2 Connexion aux รฉtages du cryogรฉnรฉrateurs
II.4.1.1.3 Isolation รฉlectrique des amenรฉes de courant
II.4.1.2 Performance des amenรฉes de courant sans courant
II.4.1.2.1 Premiรจre mise en froid
II.4.1.2.2 Validation du calcul des pertes thermiques
II.4.1.2.3 Amรฉlioration des contacts thermiques
II.4.1.3 Performance des amenรฉes de courant avec courant
II.4.1.4 Conclusion
II.4.2 Test du drain thermoรฉlectrique (partie basse de lโinsert froid)
II.4.2.1 Construction du drain
II.4.2.2 Performances du drain thermoรฉlectrique
II.4.2.3 Conclusion sur le drain thermoรฉlectrique
II.4.3 Conclusion sur lโinsert froid
II.5 Amรฉlioration des performances de lโinsert froid (deuxiรจme version)
II.5.1 Choix du contact isolant รฉlectrique et bon conducteur thermique
II.5.2 Qualification du contact
II.5.3 Choix de la brasure
II.5.4 Construction de la nouvelle station dโessais
II.5.5 Performance globale de lโinsert froid
II.5.6 Mise en รฉvidence dโun nouveau problรจme de contact thermique
II.5.6.1 Solution temporaire
II.5.6.2 Solution dรฉfinitive ร ce problรจme
II.5.7 Conclusion sur la deuxiรจme version de lโinsert froid
II.6 Conclusion et perspectives sur le dรฉveloppement de lโinsert froid
III. CHAPITRE Nยฐ3 : CARACTERISATION DES PROPRIETES PHYSIQUES DES CONDUCTEURS R & W MGB2
III.1 Introduction
III.2 Conducteurs caractรฉrisรฉs
III.3 Mesures de la surface critique des conducteurs R & W MgB2
III.3.1 Contraintes expรฉrimentales sur la dรฉtermination du courant critique
III.3.1.1 Dรฉtermination du courant critique et de lโindex
III.3.1.2 Influence des conditions expรฉrimentales sur la mesure de courant critique et de lโindex
III.3.1.3 Position des prises de potentiel et tensions parasites
III.3.1.4 Cahier des charges du mandrin de mesure du courant critique
III.3.2 Design du mandrin pour mesure de courant critique
III.3.2.1 Mandrin pour hรฉlium liquide ou gaz
III.3.2.2 Mandrin pour conducteur MgB2 R & W refroidi par conduction solide
III.3.2.2.1 Design de lโanneau central
III.3.2.2.2 Courant de fuite et isolation รฉlectrique
III.3.2.2.3 Intรฉgration du mandrin sur lโinsert froid
III.3.2.2.4 Prise en compte du bobinage
III.3.3 Bobinage de lโรฉchantillon (mesure en champ propre)
III.3.3.1 De la nรฉcessitรฉ de limiter les opรฉrations (conducteur droit)
III.3.3.1.1 Description du montage expรฉrimental
III.3.3.1.2 Rรฉsultat de lโessai
III.3.3.2 De la nรฉcessitรฉ de maรฎtriser le bobinage (bobinage sur le mandrin circulaire)
III.3.3.2.1 Premier รฉchantillon
III.3.3.2.2 Deuxiรจme รฉchantillon
III.3.3.2.3 Troisiรจme รฉchantillon
III.3.3.2.4 Conclusion sur les mesures de courant critique en champ propre
III.3.4 Mesures de courant critique sous champ
III.3.4.1 Evolution des conditions expรฉrimentales
III.3.4.2 Mesures sous champ
III.3.4.3 Ajustement de la surface critique
III.3.5 Conclusion sur les mesures de courant critique
III.4 Mesures des propriรฉtรฉs thermiques du conducteur et de lโisolation
III.4.1 Dรฉtermination du RRR du conducteur
III.4.1.1 Mesure de la rรฉsistivitรฉ รฉlectrique du conducteur
III.4.1.2 Mesure de la conductivitรฉ thermique du conducteur
III.4.1.2.1 Mesure de conductivitรฉ thermique avec stabilisant
III.4.1.2.2 Mesures de conductivitรฉ thermique sans stabilisant
III.4.1.3 Conclusion sur la mesure du RRR du conducteur
III.4.1.4 Conductivitรฉ thermique de lโisolation
III.4.2 Capacitรฉ thermique du MgB2 et du conducteur
III.4.2.1 Capacitรฉ thermique massique
III.4.2.2 Capacitรฉ thermique volumique
III.4.3 Mesures de la dilatation thermique
III.4.3.1 Conditions expรฉrimentales
III.4.3.2 Choix de la jauge de dรฉformation
III.4.3.3 Installation des capteurs
III.4.3.4 Analyse des mesures
III.4.3.5 Seconde mesure de dilatation
III.4.3.6 Conclusion sur la mesure de dilatation
CONCLUSION