Charges roulantes et contraintes dans les couches de GNTย
Les charges sur la chaussรฉe sont mobiles et cycliques, caractรฉrisรฉes sous le support de chargement, par la rotation des directions des contraintes principales. En effet, les contraintes verticales et horizontales (positives) sont maximales sous la roue alors que la contrainte de cisaillement sโannule sous la roue et sโinverse aprรจs le passage de celle-ci (Lekarp et Dawson, 1997). Sous chargements cycliques, les Graves Non Traitรฉes sont caractรฉrisรฉes par une augmentation rapide des dรฉformations permanentes dรจs les premiers cycles de chargement, puis, au fur et ร mesure que le nombre de cycles augmente, celles-ci se stabilisent et le comportement devient essentiellement rรฉversible permettant dรฉs lors de dรฉfinir un module appelรฉ Module Rรฉversible (Yoder et Witzack, 1975 ; Paute, 1994 ; Martinez, 1982 et 1990).
Toutes les รฉtudes montrent aussi que ce comportement est รฉlastoplastique non linรฉaire (Huang, 1993 et 2004) (figure I.1). Ainsi, pour prendre en compte cette non linรฉaritรฉ et rompre avec les thรฉories traditionnelles รฉlastiques, la rigiditรฉ des matรฉriaux granulaires est dรฉfinie par un Module Rรฉversible variant en fonction de lโรฉtat des contraintes. Ce Module Rรฉversible est lโun des paramรจtres les plus importants pour le dimensionnement mรฉcanistique des chaussรฉes souples. Lโanalyse des dรฉformations permanentes permet dโรฉtudier le comportement ร long terme des GNT notamment pour prรฉdire les dรฉformations plastiques, qui engendrent lโorniรฉrage et la dรฉgradation des chaussรฉes souples.
Au laboratoire, lโรฉtude de ces deux types de comportement est effectuรฉe grรขce ร lโappareil triaxial ร chargement cyclique rรฉpรฉtรฉ permettant de simuler le trafic routier.
Essai triaxial ร chargement rรฉpรฉtรฉย
La procรฉdure expรฉrimentale que nous avons utilisรฉe est dรฉcrite par le NCHRP Project 1-28A (NCHRP, 2004). Lโappareil triaxial ร chargements rรฉpรฉtรฉs est le dispositif expรฉrimental de rรฉfรฉrence pour caractรฉriser le comportement mรฉcanique des GNT. Il est constituรฉ dโune cellule triaxiale, de capteurs de dรฉformations (encore appelรฉs ยซ Linear Variable Differential Transformers ยป ou ยซ LVDTs ยป), dโun dispositif de chargement cyclique et dโun systรจme informatique dโacquisition des donnรฉes. Dans la cellule triaxiale, lโรฉprouvette est soumise ร un chargement cyclique et simultanรฉe dโune contrainte verticale ฯ1 (sous lโeffet dโune charge verticale q) et dโune contrainte statique de confinement ฯ3, suivant diffรฉrentes sรฉquences. Les capteurs de dรฉformations internes (ยซ LVDTs ยป internes placรฉs dans le tiers central de lโรฉprouvette) et les capteurs de dรฉformations externes (ยซ LVDTs ยป externes), permettent de mesurer les dรฉformations internes et externes de lโรฉprouvette. Ainsi, ร chaque cycle, on peut dรฉterminer les dรฉformations rรฉversibles et les dรฉformations permanentes.
Lโรฉtude du comportement rรฉversible comprend deux phases. Dans la premiรจre, on applique ร lโรฉprouvette un conditionnement avec un nombre de cycles dรฉterminรฉ et selon un chemin de contrainte variant suivant la norme prescrite et simulant ainsi lโรฉvolution du chargement routier. Au cours de ce processus, il y a une augmentation rapide des dรฉformations permanentes lors des premiers cycles, puis celles-ci sont stabilisรฉes aprรจs plusieurs centaines de cycles chargements et on obtient un comportement rรฉversible non linรฉaire. Cependant, si les sollicitations sont trop รฉlevรฉes, les dรฉformations permanentes augmentent jusquโร la rupture รฉventuelle du matรฉriau. Le conditionnement est assimilรฉ aux sollicitations sรฉvรจres que subit le matรฉriau lors du compactage et les trafics de chantier.
Pendant la deuxiรจme phase, lโรฉprouvette est chargรฉe cycliquement suivant diffรฉrentes contraintes de confinement et diffรฉrentes contraintes axiales pour lโรฉtude du comportement rรฉversible. Les dรฉformations axiales et radiales ainsi que la pression de confinement et la force axiale sont enregistrรฉes. Lโรฉtude du comportement irrรฉversible (anรฉlastique) se fait sans conditionnement. La procรฉdure expรฉrimentale consiste ร faire subir ร lโรฉprouvette plusieurs milliers de cycles de sollicitations selon un ou diffรฉrents chemins de contraintes prรฉdรฉfinis. Les dรฉformations axiales, la pression de confinement et la force de compression sont relevรฉes ร diffรฉrents nombres de cycles prรฉdรฉterminรฉs.
Facteurs affectant le comportement cyclique des Graves Non Traitรฉesย
Influence de certains facteurs sur le comportement rรฉversibleย
Selon Lekarp et al. (2000), plusieurs facteurs comme le niveau de contraintes, la teneur en eau, la densitรฉ, la granulomรฉtrie, la forme et la nature des grains, affectent le Module Rรฉversible des matรฉriaux granulaires. Mais, le paramรจtre le plus important affectant la rรฉponse rรฉversible est le niveau de contraintes appliquรฉes ร lโรฉchantillon.
Effet du niveau de contraintesย
Mitry (1964), Monismith et al. (1967), Hicks (1970), Smith et Nair (1973), Uzan (1958) et Swere (1990) ont tous montrรฉ que le Module Rรฉversible des matรฉriaux granulaires dรฉpend fortement de la pression de confinement et de la somme des contraintes principales. Monismith et al. (1967) signalent une augmentation de 500 % du Module Rรฉversible lorsque la pression de confinement passe de 20 ร 200 kPa. Smith et Nair (1973) observent une augmentation dโenviron 50 % du Module Rรฉversible quand la somme des contraintes principales augmente de 70 ร 140 kPa.
Comparรฉe ร la pression de confinement, la contrainte dรฉviatorique (ou de cisaillement) prรฉsente moins dโinfluence sur la rigiditรฉ des matรฉriaux granulaires. Morgan (1966) a montrรฉ que le Module Rรฉversible diminue lรฉgรจrement avec lโaugmentation de la contrainte dรฉviatorique sous une pression de confinement constante. Hicks (1970) suggรจre que le Module Rรฉversible est pratiquement insensible ร lโaugmentation de la contrainte dรฉviatorique appliquรฉe. Hicks et Monismith (1971) signalent un lรฉger adoucissement (ยซ softening ยป) du matรฉriau aux faibles niveaux de contrainte dรฉviatorique, et un lรฉger durcissement (ยซ stiffening ยป) aux niveaux de contrainte รฉlevรฉs. Plusieurs autres รฉtudes ont aussi montrรฉ que le coefficient de Poisson est รฉgalement influencรฉ par lโรฉtat des contraintes appliquรฉes. Hicks (1970), Brown et Hyde (1975) et Kolisoja (1997) rapportent que le coefficient de Poisson des graves non traitรฉes augmente avec lโaugmentation de la contrainte dรฉviatorique et la diminution de la pression de confinement.
Effet de la densitรฉ
Trollope et al. (1962), Hicks (1970), Robinson (1974), Rada et Witczak (1981) et Kolisoja (1997) ont montrรฉ que le Module Rรฉversible augmente avec lโaugmentation de la densitรฉ. Trollope et al. (1962) effectuent des essais triaxiaux sur des sables uniformes et trouvent que le Module Rรฉversible augmente dโenviron 50 % lorsquโon passe de sables lรขches ร des sables denses. En effet, lโaugmentation de la densitรฉ entraรฎne lโaugmentation du frottement intergranulaire et de la surface de contact entre les grains solides, ce qui entraine, au niveau des contacts, la diminution des contraintes dues aux charges externes. Par consรฉquent, les dรฉformations au niveau de ces contacts diminuent et le module augmente. Barksdale et Itani (1989) trouvent que le Module Rรฉversible augmente avec lโaugmentation de la densitรฉ seulement aux faibles valeurs de contrainte moyenne, et quโaux niveaux รฉlevรฉs de contrainte, lโeffet de la densitรฉ devient moins prononcรฉ.
Effet de la granularitรฉ, de la teneur en fines et de la dimension maximale des grainsย
Thom et Brown (1987) et Kamal et al. (1996) ont montrรฉ que le Module Rรฉversible augmente quand la teneur en fines augmente. Hicks (1970) trouve quโune variation de 2 ร 10 % de la teneur en fines a une influence mineure sur le Module Rรฉversible. Barksdale et Itani (1989) montrent quโune augmentation de 0 ร 10 % de la teneur en fines entraรฎne une diminution dโenviron 60 % du Module Rรฉversible. Jorenby et Hicks (1986), par contre, observent une augmentation initiale progressive du module puis une rรฉduction considรฉrable de celui-ci avec lโaugmentation de la teneur en fines. Cette augmentation initiale du module est due ร lโaugmentation de la surface de contact grain-grain au fur et ร mesure que les vides se remplissent. Lorsque tous les vides sont remplis, lโexcรจs de particules fines facilite les dรฉplacements relatifs entre gros grains conduisant ร la diminution du module. Gray (1962), Thom (1988) et Kolisoja (1997) ont montrรฉ que lorsque les granulats ont les mรชmes teneurs en fines et la mรชme granularitรฉ, le Module Rรฉversible augmente avec lโaugmentation de la dimension maximale des grains.
Thom et Brown (1988) รฉtudient quant ร eux le comportement de calcaires concassรฉs ayant diffรฉrentes granularitรฉs. Ils concluent que les granulats ร granularitรฉ uniforme รฉtaient lรฉgรจrement plus rigides que les granulats bien graduรฉs. Ces รฉtudes ont รฉtรฉ confirmรฉes par celles de Brown et Selig (1991) et Raad et al. (1992). Plaistow (1994) trouve que lโeffet de la granularitรฉ devient plus marquรฉ lorsquโon prend en compte lโeffet de la teneur en eau. En effet, les matรฉriaux bien graduรฉs peuvent contenir de lโeau dans leurs pores. Ils peuvent รฉgalement atteindre des densitรฉs plus รฉlevรฉes que les matรฉriaux ร granularitรฉ uniforme car les grains fins remplissent les vides laissรฉs entre les gros grains. Plaistow conclut ainsi que la granularitรฉ a une influence indirecte sur le comportement rรฉversible des matรฉriaux granulaires en contrรดlant les effets de lโeau et ceux de la densitรฉ sur lโensemble du systรจme.
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Table des matiรจres
Introduction gรฉnรฉrale
Partie I – Comportement mรฉcanique des matรฉriaux granulaires et dimensionnement par la mรฉthode Mรฉcanistique-Empirique
Chapitre I – Comportement des Graves Non Traitรฉes sous sollicitations cycliques
1. Introduction
2. Charges roulantes et contraintes dans les couches de GNT
3. Essai triaxial ร chargement rรฉpรฉtรฉ
4. Facteurs affectant le comportement cyclique des Graves Non Traitรฉes
5. Modรฉlisation du comportement cyclique des Graves Non Traitรฉes
6. Conclusion
Chapitre II – Analyse du comportement des chaussรฉes souples et dimensionnement par la mรฉthode Mรฉcanistique-Empirique
1. Introduction
2. Principe et concepts de la mรฉthode Mรฉcanistique-Empirique
3. Le ยซ Mechanistic Empirical Pavement Design Guide ยป ou ยซ MEPDG ยป
4. Conclusion
Partie II – Caractรฉrisation des matรฉriaux de lโรฉtude
Chapitre III – Caractรฉrisation des matรฉriaux de lโรฉtude et Principe de la mรฉthode
1. Introduction
2. Caractรฉrisation gรฉologique
3. Caractรฉrisation physique et mรฉcanique
4. Matรฉriel et procรฉdure expรฉrimentale
5. Conclusion
Partie III – Etude du Comportement Rรฉversible des Graves Non Traitรฉes sous sollicitations cycliques
Chapitre IV – Comportement Rรฉversible des granulats concassรฉs de Bakel – Comparaison avec dโautres granulat-types utilisรฉs en couche de base
1. Introduction
2. Programme expรฉrimental
3. Rรฉsultats expรฉrimentaux
4. Conclusion
Chapitre V – Interprรฉtations et Analyses des Modules Rรฉversibles Expรฉrimentaux
1. Introduction
2. Analyses de rรฉgression
3. Interprรฉtation des analyses de rรฉgression
4. Conclusion
Chapitre VI – Effet de la Succion sur le Module Rรฉversible des matรฉriaux granulaires
1. Introduction
2. Thรฉorie de la succion – Notion de Courbe Caractรฉristique Sol-Eau
3. Mesure de la succion dans les matรฉriaux granulaires
4. Prise en compte de la succion dans le dimensionnement M-E
5. Effet de la succion sur le Module Rรฉversible
6. Conclusion
Partie IV – Etude du comportement ร long terme et ยซ in situ ยป des Graves Non Traitรฉes
Chapitre VII – Comparaison du comportement irrรฉversible des granulats concassรฉs de Bakel avec les matรฉriaux de rรฉfรฉrence au Sรฉnรฉgal
1. Introduction
2. Quelques aspects thรฉoriques
3. Etude et Procรฉdure expรฉrimentales
4. Rรฉsultats expรฉrimentaux
5. Conclusion
Chapitre VIII – Expรฉrimentation ร Grande Echelle des quartzites de Bakel et du basalte de Diack – ยซ Large Scale Model Experiment ยป
1. Introduction
2. Caractรฉristiques de lโappareil ยซ 20 kips ยป et principe de la mรฉthode
3. Rรฉsultats et analyses
4. Dรฉtermination du coefficient de la couche de base selon la mรฉthode AASHTO (AASHTO, 1993)
5. Conclusion
Conclusion gรฉnรฉrale